. espesor de alma y 13 mm espesor de patín. Freelancer. Se han pre dimensionado con un área de 10 cm2.  Fy= 2530 kg/cm² Ingenieros Civiles Asociados S.A. de C.V. Clipping is a handy way to collect important slides you want to go back to later. Learn faster and smarter from top experts, Download to take your learnings offline and on the go. 68 kgs > 3013 bien A cada zona se asigna un factor Z según se indica en la Tabla N° 01. of 56. SERVICIOS DEL SIAPA PARA QUE EL SIAPA PUEDA PROPORCIONAR LOS SERVICIOS FUNDAMENTALES DE AGUA POTABLE, ALCANTARILLADO Y SANEAMIENTO SE REQUIERE CUMPLIR CON LOS REQUISITOS PREVIOS DE LOS . You can download the paper by clicking the button above. Valor Ancho o Luz L 22 Largo F 58 Distancia entre Arcos d 4.83 Fl, Memoria descriptiva del proyecto estructural elementos se realizara por el método de Estados Limites Últimos de la ACI 318-08 (USA). Accreditation_in_Engineering_Education.pptx, Course information Chemical Reaction Engineering.pptx. Diseño a flexión PREDIMENSIONAMIENTO DE COLUMNAS. Antecedentes. Def t = 5 wt L^4 / 384 EI = 1 cm Tabla de Resultados - Línea Subterránea de Baja Tensión (Nave Industrial Nº1) Tabla de Resultados - Línea Subterránea de Baja Tensión (Nave Industrial Nº1) Upload .  D48=D43: P= 3013 kgs, L= 203 cms, compresión Varios expertos de la zona se pondrán en contacto contigo para darte un presupuesto. En el cálculo de la estructura y su cimentación nos ayudaremos con un programa de cálculo 3 cm < 5 cm... Cumple! Estructuras Suelos Cemento Hormigón armado Hormigón.  Fb=0= 0 2530= 1518 kg/cm²,  Momento maximo: 931867 kg-cm  Cobertura metálica , peso 16.75kg/m2 5 PREDIMENSIONAMIENTO: 1.1.  Carga viva (L): 310 kg/m² Caudales de Contribución - 2040. o Acero de refuerzo Corrugado.- Para los elementos de hormigón  D39=D52: P= -1241 kgs. To browse Academia.edu and the wider internet faster and more securely, please take a few seconds to upgrade your browser. 3. We've encountered a problem, please try again. NAVE DE TRES CUERPOS. NAVE INDUSTRIAL 2 Normas Utilizadas 1 ENTRADA DE DATOS AL PROGRAMA. MEMORIA DESCRIPTIVA. FEB-2012. MEMORIA PER 2 ½” x 2 ½” verde; A= 10² espesor alma y 20 mm espesor patín,  A= 113 cm² La cubierta del techo es de láminas metálicas onduladas calibre 26. L/360 = 2 cm > 1 cm bien Avenida Diego Montemayor y Reforma Colonia, CALCULO DE NAVE INDUSTRIAL Dimensiones del Arco Desig. 8112694085. proyecto estructural y se verifican las tensiones de diseño de estos elementos  Carga viva (S): 90 kg/m²  D46=D45: P= 13094 kgs, L= 173 cms, compresión fluencia mínima de 4200 kp/cm2. Memoria de Cálculo Iluminación Nave Industrial by elardh_1. •ASCE –American Society of Civil Engineers •Carga crítica o gobernante el valor más grande obtenido en cada caso Ingresamos estas combinaciones al programa, como a continuación se muestra. El edificio en mención se encuentra ubicado en el distrito de Pisco, provincia de Pisco y departamento de Ica. ( h 0.22 ) 10 V=100km/h H=5m Vh=85.86km/h 1.11. 85 ∗ 0 ∗200 ∗ 100 ∗ 45 2 ]=, La cuantía mínima de armado a flexión es: V (¿¿ h)2 Ph=0.005 C ¿ BARLOVENTO: Como vemos que la inclinación de la cubierta es de 11º tendremos que usar los coeficientes de la tabla 1 (FACTORES DE FORMA) de 0.8 para succión. Colonia Centro También se considerarán depósitos de granos y otros almacenes importantes para el abastecimiento. Pmax= 44553> 11875 bien, 37 -9496 tensión Diagonal der Avenida Diego Montemayor y Reforma Lr = 58 kg/m2 (Sobrecarga de Montaje/Mantenimiento) = 0 58 tn/m, 퐍 = Reaccion vertical ~ 17 (ton)  Cuerda inferior: Academia.edu no longer supports Internet Explorer. momentos finales en barras (kg-m), siendo la sumatoria de estos cero. norma CBH - 87. Admisible... Cumple! 73 # 8-90, Bogotá, D.C; ventas@mundodotaciones.com Def v = 5 wv L^4 / 384 EI = 0 cm CAMARA DE BOMBEO DE DESAG UE EXISTENTE CBD - 01.  wv= Wv x separación= 125 kg/m  Fb=0= 0 2530= 1518 kg/cm²,  Momento máximo: 1120065 kg-cm To browse Academia.edu and the wider internet faster and more securely, please take a few seconds to upgrade your browser. Def t = wv L^4 / 384 EI= 3 cm  Cuerda superior: Documento III Rosa Mª Cid Baena Memoria de cálculo Diseño de una nave industrial destinada a logística 86 -Verticales- 3) Barra 3 Como la barra es muy corta, 135cm, no se disponen llantas de ángulo intermedias, resistiendo separadamente, los dos ángulos que componen la pieza. - SEI/ASCE 7 – 10 (Minimum Design Loads for buildings and other Structures)  Deflexión por carga total (Def t): wt= 31 kg/cm El modelo de estructuras será por medio de elementos tipo “frame” que son los adecuados para modelar estructuras compuestas por barras. Pd= D x s x a= 625 kg, Se propone una sección canal polín monten C de Mipsa a cada 1,  A= 6 cm² Jobs. 1.2. Lecture 10 s.s.iii Design of Steel Structures - Faculty of Civil Engineering ... IRJET- Seismic Response of Flat Slab Buildings with Shear Wall, Structural analysis and design of multi storey ppt. Se aplican en los nudos, barras y en las áreas de las vigas o CARGA DE VIENTO – NORMA BOLIVIANA (IBNORCA), (Referencia Norma ASCE – 07); Norma Americana de Acciones en estructuras), 풒풛= ퟎ. Viento en viguetas Viento en columnas. Memoria de cálculo de nave industrial. *D48=D43: Per 2 ½”x 2 ½” verde calibre 7 Esfuerzo por ángulo: N' = 16700/2 = 8350Kg. Activate your 30 day free trial to unlock unlimited reading. El sistema constructivo de la nave consiste en marcos de acero estructural a dos aguas con un claro de 24.00 metros.  Carga viva sobre larguero: DE HORMIGÓN ARMADO . CONDICIONES LOCALES (TP y S) Según la Norma E.030, los perfiles de suelo se clasifican tomando en cuenta las propiedades mecánicas del suelo, el espesor del estrato, el período fundamental de vibración y la velocidad de propagación de las ondas de corte. CARGA VIVA: CARGA VIENTO: VIENTO X: VIENTO 1: Barlovento:presión Sotavento :succion Viento en viguetas Viento en columnas VIENTO 2: Barlovento:succion Sotavento:succion. 44 7225 compresión Diagonal der Córdoba, 12 de Noviembre de 2009. PROPIEDADES DE LOS MATERIALES Definimos los siguientes materiales a usar en la estructura metalica Acero para barras : Utilizaremos un acero A36 con las siguientes características ; Peso por unidad de volumen : 7849kg/m3 Modulo de elasticidad ( E) : 20389 Coeficiente de poisson( U) = 0.3 Modulo cortante ( G) = 7841.93 Aluminio Utilizaremos aluminio para la cobertura del techo de la nave con las siguientes características : Peso por unidad de volumen : 2713 Modulo de elasticidad ( E ) : 7101 Coeficiente de poisson( U) = 0.33 Modulo cortante ( G) = 2669.55 Concreto Utilizaremos concreto para zapatas con las siguientes características : Peso por unidad de volumen : 2400kg/m3 Modulo de elasticidad ( E) : 2188.2 Coeficiente de poisson( U) = 0.2 Modulo cortante ( G) = 911.75 COMBINACIONES DE CARGA Las combinaciones de carga las introduciremos en el programa teniendo en cuenta la norma E-090 que nos indica las siguientes combinaciones de carga : En nuestro proyecto : Nuestro proyecto esta ubicado en la ciudad de ica por lo que tomaremos un valor de carga de nieve nula , asi como carga de lluvia nula . Estructura para uso industrial Junio 2019 Memoria descriptiva del proyecto.  Deflexión por carga total (Def t): wt= 31 kg/cm Ft=0= 0= 1938 kg/cm²  Carga total Wt= 440 kg/m²,  Carga muerta (D): 290 kg/m² *Usar Per 3”x3” blanco calibre 11 Las cargas serán ingresadas al modelo en forma de cargas distribuidas aplicadas a las viguetas, para esto tendremos en cuenta el ancho tributario, de cada vigueta. 3.2. Sorry, preview is currently unavailable. Structural Design of Residential Buildings - Introduction. ZUCS V= P R Los valores de Z, U, C, S, R ya se han especificado en la parte correspondiente de parámetros sísmicos 0.4 x 1.0 x 2.5 x 1.4 V= P 6.0 El valor del peso de la edificación lo calculamos con el metrado de la estructura, en nuestro caso el software escogido para el modelado permite conocer el peso de la edificación. CONSTRUCCIONES, S.A DE C.V. Budget $250-750 USD. Ver. Pues no se encuentran restricciones alrededor de la estructura. 푒푥=, Se verifica si la carga está ubicada en el tercio medio de la cimentación: mm de espesor de alma. b = 1 m - Las excentricidades de carga son: 3. Memoria de Cálculo de Instalaciones Sanitarias. Pmax= AFa= 12946 kgs > 7225 bien Profesor: Oscar Gutiérrez. Maduracion folicular Ft=0= 0= 1938 kg/cm² PER 2 ½” x 2 ½” verde; A= 10² Ry= 2 cms Máxima < Def. INDUSTRIAS GENESIS o Viento eje (X – X) (velocidad = 42 m/s ≈ 153 km/hr) = Cviento x – x (mas Memoria calculo nave industrial lrfd. Resultados Los resultados una vez realizado el analisis estructural por computadora nos arrojan lo siguiente : DIAGRAMAS DE LA ENVOLVENTE Diagrama momento 3-3 Envolvente ( max ) DIAGRAMA DE FUERZAS AXIALES EN LA COLUMNAS DIAGRAMA DE FUERZA CORTANTE ( SHEAR 2-2 ) Peso de la estructura El peso de la estructura se puede obtener a partir de crear una combinación de cargas teniendo en cuenta el apartado de la norma técnica E-030 para un edificio tipo C y revisando los resultados de las reacciones en la base El peso de la estructura es 568 Tonf . 19.62 . 6 CARGAS: CARGAS VIVAS CARGAS MUERTAS ID Carga de techo ID Cobertura CARGA 30.00 kg/m2 CARGA 16.75 kg/m2 Las cargas sísmicas y de viento serán determinadas más adelante. Periodo entreguerras, Glosario Obstetricia - GLASORIO DE TERMINOS DE OBSTETRICA CON 50 PALABRAS APROXIMADAMENTE, Tarea 1 Analítica. La zonificación propuesta se basa en la distribución espacial de la sismicidad observada, las características generales de los movimientos sísmicos y la atenuación de éstos con la distancia epicentral, así como en información geotectónica. Propiedades geométricas de la viga propuesta: viga IPR 10” x 8" 252mm peralte, 8 mm  Diagonales: PER 2 ½” x 2 ½” verde; A= 10² Ry= 2 cms  Carga total Wt= 190 kg/m², Carga total uniformemente distribuida en larguero: La nueva localización se sitúa en el Polígono Firma digital IGCSA IGC0304247H0 G10-10-10002: Corte transversal Nave Industrial 2.  Sxe= 43 cm³ CARGAS DE DISEÑO. Def v = 5 wv L^4 / 384 EI = 0 cm L = 2 m PER 6”x3” azul; A= 26 cm² Def t = wv L^4 / 384 EI= 3 cm Tendrá 9 pórticos con una separación de 6 metros. Informe geotécnico de la zona Una empresa externa será la responsable de evaluar las propiedades geotécnicas del recinto, realizar la estratigrafía y de calcular la resistencia del terreno. La presión P4 se asigna a la superficie ( cobertura ) a barlovento La presión P5 se asigna a la superficie ( cobertura ) a sotavento VIENTO EJE Y-Y Seguimos el mismo procedimiento teniendo en cuenta donde se aplica cada presión . Nivel básico : Ingeniería, DISEÑO DE PORTICO PARA NAVE INDUSTRIAL CON PUENTE GRUA, PROYECTO BASICO y EJECUCION CONSTRUCCION de NAVE, ALMACEN y VESTUARIOS para CENTRO de ACONDICIONAMIENTO de RESIDUOS, PROYECTO BÁSICO Y DE EJECUCIÓN DE NAVE EN FINCA " EL SERRANILLO " (GUADALAJARA, Estructura de madera para cubiertas de viviendas, 017-Tesis-APLICACION DEL METODO DE DISEÑO LRFD (LOAD REDUCTION, FACTOR DESIGN ) CONTEMPLADO EN NORMA (2), Resistencia de los materiales consulta basica, Diseño y construcción de una nave industrial, Apuntes para una breve introducción a la RESISTENCIA DE MATERIALES, REGLAMENTO DE SEGURIDAD CONTRA LOS ESTABLECIMIENT OS INDUSTRIALES ANEXOS A LA MEMORIA, (2013) Diseño de dos naves industriales gemelas en el polígono Nord de Terrassa, UNIVERSIDAD CARLOS III DE MADRID ESCUELA POLITÉCNICA SUPERIOR DEPARTAMENTO DE MECÁNICA DE MEDIOS CONTINUOS CÁLCULO Y DISEÑO DE UNA NAVE INDUSTRIAL CON CUBIERTA FOTOVOLTAICA Y ENTREPLANTA, PROBLEMAS DE RESISTENCIA DE MATERIALES: Nivel básico 18, NAVE INDUSTRIAL DESTINADA A LA FABRICACIÓN DE TORNILLOS, Apuntes para una breve introducción a la RESISTENCIA DE MATERIALES y temas relacionados, Calculo y Diseno de la Estructura de un Centro Comercial, UNIVERSIDAD CARLOS III DE MADRID ESCUELA POLITÉCNICA SUPERIOR DISEÑO Y CÁLCULO DE LA ESTRUCTURA METÁLICA Y DE LA CIMENTACIÓN DE UNA NAVE INDUSTRIAL, Archivo 7 Libro Casas de madera Entramados, TRABAJO FIN DE GRADO PROYECTO BÁSICO Y DE EJECUCIÓN REHABILITACIÓN VIVIENDA EN ALBALÁ (CÁCERES, ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE INGENIERÍAS AGRARIAS, DIRECTOR DEL TRABAJO FIN DE GRADO: DISEÑO DE UNA ESTACIÓN DE SERVICIO, ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE INGENIERÍA DE CAMINOS, CANALES Y PUERTOS Y DE INGENIERÍA DE MINAS. Calculo de la presión Dinámica qz (h = 25 m): Dimensiones de la zapata: S/ ACI 318S – 08 CAP 15, Esfuerzo máximo de reacción del suelo Memoria de calculo de una nave industrial // Resumen: Mmeoria de calculo, estructuras nave industrial para aprobar Estructuras II de Arquitectura UNC en Universidad Nacional de Cordoba. Antes de ingresar las cargas a los elementos debemos tener en cuenta que para calcular al cercha o armadura metálica esta debe tomar solo las cargas axiales al igual que las viguetas, estos elementos no deben transmitir momentos a otros elementos. El presente documento contempla el dimensionado y cálculo de las estructuras del almacén que se desea edificar. 1. L = 2 m FUTURO...HOY¡ TABLA N° 01 FACTORES DE ZONA ZONA Z 3 0,4 2 0,3 1 0,15 Figura 01. 1.14. CARGA EXTERIOR DE VIENTO EN EL TECHO. Carga total uniformemente distribuida en larguero: wt=Wt x a=(200 kg/m2) x (1.25 m)= 250 kg/m. Tinglado Estructural con Cerramientos, 3.2. 11 DISEÑO DE CERCHAS: 12 DISEÑO DE COLUMNAS: 13 DISEÑO DE CIMENTACIONES: Las cimentaciones estarán conformadas por zapatas aisladas. E 0.50 – Norma de Suelos y Cimentaciones. 8112694085  D47=D44: P= 7225 kgs, L= 187 cms, compresión 12da ed. MEMORIA DE CLCULO DE UNA NAVE INDUSTRIAL 1 ANTECEDENTES El objetivo de la presente memoria de clculo consiste en dar a conocer los criterios utilizados para el anlisis y diseo de la estructura de un edificio para uso de coliseo de 03 pisos, cuyos planos (planta y elevacin), se presentan adjunto al presente, el coliseo est proyectado 100% (2) 100% encontró este documento útil (2 votos) 1K vistas 20 páginas. Cargas puntuales en nudos interiores de la armadura: Universidad Abierta y a Distancia de México, Universidad Virtual del Estado de Guanajuato, Introducción a la administración financiera, Actividad integradora 3 modulo 2 (M2S2AI3), La Vida En México: Política, Economía E Historia, Matemáticas VI (Sexto año - Área III Ciencias Sociales), Gestión de sistemas de calidad (Ingeniería industrial), Historia de la Filosofía 8 (Filosofía Contemporánea) (Fil3813), Logística y cadenas de suministro (INH-1020), Coaching Empresarial (EA-CH-14015-20-018), Arquitectura y Patrimonio de México (Arq), Sociología de la Organización (Sociología), Redacción de informes tecnicos en inglés (RITI 1), CAP 79 Hormona Paratiroidea Calcitonina Metabolismo DE Calcio Fosfato Vitamina D, Función del ATP en la contracción muscular, ACTA Constitutiva DE Sociedad EN Comandita POR Acciones. como muestra la figura. V 2 (¿¿ h) Ph=0.005 C ¿ BARLOVENTO: Como vemos que la inclinación de la cubierta es de 11º tendremos que usar los coeficientes de la tabla 1 (FACTORES DE FORMA) de 0.3 para presión y -0.7 para succión. Calculo detallado de nave industrial de 20 m de luz // Trabajo Practico: Memoria de calculo de nave industrial de 20 m de luz para aprobar Estructuras I de Arquitectura UNC en Universidad Nacional de Cordoba. NOTA: La zapata lateral tendrá la misma armadura. IWSPKOXCDREAPGNQTAGURBFGUDOQPDBMRLZATEUWHDFMEXUGHCNNJIKF MEMORIA DE CALCULO NAVE INDUSTRIAL luist2483. *D36=D55: Per 2 ½”x 2 ½” verde calibre 7 Ct: Coeficiente para determinar el periodo predominante de un edificio Este coeficiente “c” se interpreta como el factor de amplificación de la respuesta estructural respecto de la aceleración en el suelo. Click here to review the details. Welding Inspector en Metalogic Inspection Services, Do not sell or share my personal information, 1. INSERTAR UN DIBUJO DE EJES O DE LA GEOMETRIA DEL MODELO CON ACOTACIONES EN AUTOCAD Importación del modelo al software de cálculo 2 ASIGNACIÓN DE SECCIONES Y MATERIALES A continuación se muestran capturas de pantalla para especificar el modo de ingreso de materiales a la estructura. Memoria de calculo de una nave industria y una edificacion - Nave industrial 25m x 25 m Datos: - Studocu Son calculos de una edificacion y una nave industrial sobre la estructura de acero y sus cargas, con un plano para los dos nave industrial 25m 25.00 datos: DescartarPrueba Pregunta a un experto Pregunta a un experto Iniciar sesiónRegístrate Densidad (Peso específico) = 2 tn/m Documents.  Carga máxima de compresión: P=11875 kgs Elige al profesional que te ayudará a resolver el trámite de manera rápida y sencilla. GEOMETRÍA DEL MODELO Se ha creado un modelo de barras que simulan los ejes de los elementos en el software de dibujo AutoCad para posteriormente importar la geometría del modelo al software de cálculo Sap2000 v.16, cuyas dimensiones son las que se muestra a continuación. 1.13. Pmax= AFa=44553 kgs > 39855 bien,  Carga máxima de tensión: P= -39583 kgs. En el caso de estructuras de acero , por su peso propio relativamente bajo y grandes superficies expuestas a la acción del viento , estas pueden ser mas importantes que las cargas debido al sismo .Tendremos que hacer un análisis de el mapa que indica las curvas del valor promedio de la velocidad del viento y otros Aunque el viento tiene naturaleza dinámica , es satisfactorio tratar al viento como una carga estatica , siendo esta presión la que desarrola la siguiente ecuación ; La presiónes actuaran en la estructura ; viento eje x-x La presión P1 , esta es asignada directamente a las columnas de manera distribuida ( barlovento ); la presión calculada es multiplicada por el área tributaria del cerramiento o la distancia entre columnas .Entonces para las columnas de pórtico frontal y posterior se asigna una carga de 36kg/m ya que tienen menor área tributaria y a las columnas intermedias se asigna 72 kg/m. 50 -2948 tensión Diagonal izq P presion =0.005(0.8)(85.86)2 P presion =29.48 kg/m 2 SOTAVENTO: Para el cálculo de la presión en la zona de sotavento se tendrá que usar el coeficiente de (-0.6) 2 Psucciòn =0.005(−0.6)(85.86) Psucciòn =−22.12kg /m2 . . ARMADURA. MEMORIA DE ESTRUCTURAS. CYPE 3D - Memoria de Cálculo. Warning: TT: undefined function: 32, 3.2. BARLOVENTO SOTAVENTO ESTADO Presión = 11.06kg/m2 Succión = -22.12kg/m2 VIENTO 1 Succión = -25.80kg/m2 Succión = -22.12kg/m2 VIENTO 2 Esquema para el análisis ante cargas de viento 1.12. 푷풑풛= Peso propio zapata ~ 3,7 (ton) RiuNet repositorio UPV: Docencia: Trabajos académicos: ETSII - Trabajos académicos: Ver ítem; The SlideShare family just got bigger. El Desplazamiento vertical en la cumbrera : -0.1 mm con respecto al eje z ( aceptable ) ANALISIS DE LAS REACCIONES POR VIENTO TABLE: Base Reactions Load Case/Combo Viento FX FY FZ MX MY MZ tonf tonf tonf tonf-m tonf-m tonf-m 4.03 12.879 203.06 193.51 102.02 2 2.6795 1 92 97 46 Desplazamiento lateral por viento : 0.0372mm ( aceptable ) X m Y m 0 Z m 0 0 Desplazamiento vertical en cumbrera por viento : 0.2 mm DISEÑO DE PERFILES PARA LAS COLUMNAS Y VIGAS , ETC Para el diseño se utiliza la norma AISC LRFD 93 y el programa etabs se encarga de seleccionar ,de un grupo de perfiles seleccionados para nuestras barras , el que soporte la demanda para dicho perfil ANALIZAREMOS LA SECCION : W18X60 Columnas pórtico frontal ETABS 2013 Steel Frame Design AISC LRFD 93 Steel Section Check (Strength Envelope) AISC LRFD 93 Steel Section Check (Strength Envelope) AISC LRFD 93 Steel Section Check (Strength Envelope) Element Details Level Element Section Combo Location Frame Type Classification Story1 C20 W18X60 ENVOLVENTE 3860.9 Moment Resisting Frame Seismic Design Code Parameters Φb Φc Φt Φv Φc,Angle 0.9 0.85 0.9 0.85 0.9 Section Properties A (mm²) I33 (mm⁴) r33 (mm) S33 (mm³) Av3 (mm²) Z33 (mm³) 11354.8 409571722.8 189.9 1771964.4 5649.7 2015608.9 J (mm⁴) I22 (mm⁴) r22 (mm) S22 (mm³) Av2 (mm²) Z22 (mm³) Cw (mm⁶) 903222.2 20853194.4 42.9 217193.7 4872.9 337573.5 1.03E+12 Material Properties E (kgf/mm²) fy (kgf/mm²) r22 (mm) α 20389.02 35.15 42.9 NA LLRF and Demand/Capacity Ratio L (mm) LLRF Stress Ratio Limit 0.806 0.95 4200.0 Demand/Capacity (D/C) Ratio (H1-1b) D/C Ratio Axial Ratio Flexural RatioMajor Flexural RatioMinor 0.799 0.059 + 0.726 + 0.015 Stress Check forces and Moments Location (mm) Pu (tonf) Mu33 (tonf-m) Mu22 (tonf-m) Vu2 (tonf) Vu3 (tonf) 3860.9 -16.9328 46.3036 0.15 -19.2376 -0.0793 Axial Force & Biaxial Moment Design Factors (H1-1b) L Factor K Cm B1 B2 Cb Major Bending 0.919 1.71 0.85 1 1 2.175 Minor Bending 0.919 1.202 0.85 1 1 Axial Force and Capacities Pu Force (tonf) ϕPnc Capacity (tonf) ϕPnt Capacity (tonf) 16.9328 144.0049 359.2452 Moments and Capacities Mu Moment (tonf-m) ϕMn Capacity (tonf-m) Major Bending 46.3036 63.7701 Minor Bending 0.15 10.3074 Shear Design Vu Force (tonf) ϕVn Capacity (tonf) Major Shear 19.2376 87.3626 0.22 Minor Shear 0.0793 101.2888 0.001 Stress Ratio VIGA W14X109 ( PORTICO FRONTAL ) ETABS 2013 Steel Frame Design AISC LRFD 93 Steel Section Check (Strength Summary) Element Details Level Element Location (mm) Combo Element Type Section Classification Story2 B41 2020.3 ENVOLVENTE Moment Resisting Frame W14X109 Compact Design Code Parameters Φb Φc Φt Φv Φc,Angle 0.9 0.85 0.9 0.85 0.9 Section Properties A (mm²) I33 (mm⁴) r33 (mm) S33 (mm³) Av3 (mm²) Z33 (mm³) 20645.1 516126967.7 158.1 2841952.8 13501.1 3146316.3 J (mm⁴) I22 (mm⁴) r22 (mm) S22 (mm³) Av2 (mm²) Z22 (mm³) Cw (mm⁶) 2963567.8 186055447.2 94.9 1003427.1 4843.5 1519080.8 5.409E+12 Material Properties E (kgf/mm²) fy (kgf/mm²) α 20389.02 35.15 NA Demand/Capacity (D/C) Ratio (H1-1b) D/C Ratio Axial Ratio Flexural RatioMajor Flexural RatioMinor 0.942 0.036 + 0.902 + 0.004 Stress Check Forces and Moments (H1-1b) (Combo ENVOLVENTE) Location (mm) Pu (tonf) Mu33 (tonf-m) Mu22 (tonf-m) Vu2 (tonf) Vu3 (tonf) 2020.3 47.6066 89.7629 0.1894 -70.4667 0.0373 Axial Force & Biaxial Moment Design Factors L Factor K Cm B1 B2 Cb Major Bending 0.914 1 1 1 1 2.16 Minor Bending 0.914 1 1 1 1 Axial Force and Capacities Pu Force (tonf) ϕPnc Capacity (tonf) ϕPnt Capacity (tonf) 47.6066 598.5652 653.173 Moments and Capacities Mu Moment (tonf-m) ϕMn Capacity (tonf-m) Major Bending 89.7629 99.5436 Minor Bending 0.1894 47.6198 Shear Design Vu Force (tonf) ϕVn Capacity (tonf) Major Shear 70.4667 86.8363 0.811 Minor Shear 0.0373 242.0505 1.539E-04 Stress Ratio VIGA W14X61 ( PORTICOS INTERMEDIOS ) ETABS 2013 Steel Frame Design AISC LRFD 93 Steel Section Check (Strength Summary) Element Details Level Element Location (mm) Combo Element Type Section Classification Story2 B300 222 ENVOLVENTE Moment Resisting Frame W14X61 Compact Design Code Parameters Φb Φc Φt Φv Φc,Angle 0.9 0.85 0.9 0.85 0.9 Section Properties A (mm²) I33 (mm⁴) r33 (mm) S33 (mm³) Av3 (mm²) Z33 (mm³) 11548.4 266388112.4 151.9 1509024.6 6935.5 1671480.5 J (mm⁴) I22 (mm⁴) r22 (mm) S22 (mm³) Av2 (mm²) Z22 (mm³) Cw (mm⁶) 911546.8 44536762.5 62.1 350683.2 3362.9 537495.7 1.268E+12 Material Properties E (kgf/mm²) fy (kgf/mm²) α 20389.02 35.15 NA Demand/Capacity (D/C) Ratio (H1-1b) D/C Ratio Axial Ratio Flexural RatioMajor Flexural RatioMinor 0.932 0.018 + 0.913 + 1.63E-04 Stress Check Forces and Moments (H1-1b) (Combo ENVOLVENTE) Location (mm) Pu (tonf) Mu33 (tonf-m) Mu22 (tonf-m) Vu2 (tonf) Vu3 (tonf) 222 -6.8335 -48.3039 0.0027 -20.3008 -0.0012 Axial Force & Biaxial Moment Design Factors L Factor K Cm B1 B2 Cb Major Bending 0.984 1 0.85 1 1 1.051 Minor Bending 0.143 1 0.85 1 1 Axial Force and Capacities Pu Force (tonf) ϕPnc Capacity (tonf) ϕPnt Capacity (tonf) 6.8335 186.7076 365.3687 Moments and Capacities Mu Moment (tonf-m) ϕMn Capacity (tonf-m) Major Bending 48.3039 52.8825 Minor Bending 0.0027 16.6424 Shear Design Vu Force (tonf) ϕVn Capacity (tonf) Major Shear 20.3008 60.2909 0.337 Minor Shear 0.0012 124.341 9.942E-06 Stress Ratio CORREAS W6X9 ETABS 2013 Steel Frame Design AISC LRFD 93 Steel Section Check (Strength Summary) Element Details Level Element Location (mm) Combo Element Type Section Classification Story2 B254 1714.3 ENVOLVENTE Moment Resisting Frame W6X9 Compact Design Code Parameters Φb Φc Φt Φv Φc,Angle 0.9 0.85 0.9 0.85 0.9 Section Properties A (mm²) I33 (mm⁴) r33 (mm) S33 (mm³) Av3 (mm²) Z33 (mm³) 1729 6826195.4 62.8 91101 910.9 102091.4 J (mm⁴) I22 (mm⁴) r22 (mm) S22 (mm³) Av2 (mm²) Z22 (mm³) Cw (mm⁶) 16857.4 915709.1 23 18300.3 647.1 28185.8 4755313148 Material Properties E (kgf/mm²) fy (kgf/mm²) α 20389.02 25.31 NA Demand/Capacity (D/C) Ratio (H1-1b) D/C Ratio Axial Ratio Flexural RatioMajor Flexural RatioMinor 0.091 0.069 + 0.019 + 0.002 Stress Check Forces and Moments (H1-1b) (Combo ENVOLVENTE) Location (mm) Pu (tonf) Mu33 (tonf-m) Mu22 (tonf-m) Vu2 (tonf) Vu3 (tonf) 1714.3 5.4595 0.0447 0.0015 -0.0058 0.0026 Axial Force & Biaxial Moment Design Factors L Factor K Cm B1 B2 Cb Major Bending 1 1 1 1 1 1.228 Minor Bending 0.429 1 1 1 1 Axial Force and Capacities Pu Force (tonf) ϕPnc Capacity (tonf) ϕPnt Capacity (tonf) 5.4595 27.7751 39.3863 Moments and Capacities Mu Moment (tonf-m) ϕMn Capacity (tonf-m) Major Bending 0.0447 2.3256 Minor Bending 0.0015 0.6253 Shear Design Vu Force (tonf) ϕVn Capacity (tonf) Major Shear 0.0058 8.3529 0.001 Minor Shear 0.0026 11.7577 2.25E-04 ARRIOSTRAMIENTO LATERALES W14X22 Stress Ratio ETABS 2013 Steel Frame Design AISC LRFD 93 Steel Section Check (Strength Summary) Element Details Level Element Location (mm) Combo Element Type Section Classification Story1 D11 2900 ENVOLVENTE Moment Resisting Frame W14X22 Compact Design Code Parameters Φb Φc Φt Φv Φc,Angle 0.9 0.85 0.9 0.85 0.9 Section Properties A (mm²) I33 (mm⁴) r33 (mm) S33 (mm³) Av3 (mm²) Z33 (mm³) 4187.1 82830053.7 140.6 476062.2 1801.1 544050.5 J (mm⁴) I22 (mm⁴) r22 (mm) S22 (mm³) Av2 (mm²) Z22 (mm³) Cw (mm⁶) 86576.1 2913620 26.4 45883.8 2032.9 71939.2 8.369E+10 Material Properties E (kgf/mm²) fy (kgf/mm²) α 20389.02 35.15 NA Stress Check Message - kl/r > 200 Demand/Capacity (D/C) Ratio (H1-1a) D/C Ratio Axial Ratio Flexural RatioMajor Flexural RatioMinor 0.433 0.401 + 0.03 + 0.003 Stress Check Forces and Moments (H1-1a) (Combo ENVOLVENTE) Location (mm) Pu (tonf) Mu33 (tonf-m) Mu22 (tonf-m) Vu2 (tonf) Vu3 (tonf) 2900 -5.2068 -0.2143 -0.0063 -0.1199 -0.0023 Axial Force & Biaxial Moment Design Factors L Factor K Cm B1 B2 Cb Major Bending 0.5 1 0.85 1 1 1.55 Minor Bending 1 1 1 1.426 1 Axial Force and Capacities Pu Force (tonf) ϕPnc Capacity (tonf) ϕPnt Capacity (tonf) 5.2068 12.9925 132.4717 Moments and Capacities Mu Moment (tonf-m) ϕMn Capacity (tonf-m) Major Bending 0.2143 6.3257 Minor Bending 0.0063 2.1775 Shear Design Vu Force (tonf) ϕVn Capacity (tonf) Major Shear 0.1199 36.4464 0.003 Minor Shear 0.0023 32.2901 7.228E-05 VIGAS ( PORTICO FRONTAL ) W12X14 ETABS 2013 Steel Frame Design Stress Ratio AISC LRFD 93 Steel Section Check (Strength Summary) Element Details Level Element Location (mm) Combo Element Type Section Classification Story2 B10 1010.2 ENVOLVENTE Moment Resisting Frame W12X14 Compact Design Code Parameters Φb Φc Φt Φv Φc,Angle 0.9 0.85 0.9 0.85 0.9 Section Properties A (mm²) I33 (mm⁴) r33 (mm) S33 (mm³) Av3 (mm²) Z33 (mm³) 2683.9 36878104.3 117.2 244015.8 960.5 285134.9 J (mm⁴) I22 (mm⁴) r22 (mm) S22 (mm³) Av2 (mm²) Z22 (mm³) Cw (mm⁶) 29302.7 982306.2 19.1 19482.9 1535.5 31135.4 2.147E+10 Material Properties E (kgf/mm²) fy (kgf/mm²) α 20389.02 35.15 NA Demand/Capacity (D/C) Ratio (H1-1b) D/C Ratio Axial Ratio Flexural RatioMajor Flexural RatioMinor 0.154 0.04 + 0.109 + 0.005 Stress Check Forces and Moments (H1-1b) (Combo ENVOLVENTE) Location (mm) Pu (tonf) Mu33 (tonf-m) Mu22 (tonf-m) Vu2 (tonf) Vu3 (tonf) 1010.2 6.8632 0.8744 0.0044 1.1299 -0.0151 Axial Force & Biaxial Moment Design Factors L Factor K Cm B1 B2 Cb Major Bending 1.78 1 1 1 1 1.149 Minor Bending 0.89 1 1 1 1 Axial Force and Capacities Pu Force (tonf) ϕPnc Capacity (tonf) ϕPnt Capacity (tonf) 6.8632 42.0294 84.9125 Moments and Capacities Mu Moment (tonf-m) ϕMn Capacity (tonf-m) Major Bending 0.8744 8.011 Minor Bending 0.0044 0.9246 Shear Design Vu Force (tonf) ϕVn Capacity (tonf) Stress Ratio Major Shear 1.1299 27.5285 0.041 Minor Shear 0.0151 17.2198 0.001 COLUMNAS ( POSTERIOR ) W14X109 ETABS 2013 Steel Frame Design AISC LRFD 93 Steel Section Check (Strength Summary) Element Details Level Element Location (mm) Combo Element Type Section Classification Story2 C46 5565.2 DStlS1 Moment Resisting Frame W14X109 Compact Design Code Parameters Φb Φc Φt Φv Φc,Angle 0.9 0.85 0.9 0.85 0.9 Section Properties A (mm²) I33 (mm⁴) r33 (mm) S33 (mm³) Av3 (mm²) Z33 (mm³) 20645.1 516126967.7 158.1 2841952.8 13501.1 3146316.3 J (mm⁴) I22 (mm⁴) r22 (mm) S22 (mm³) Av2 (mm²) Z22 (mm³) Cw (mm⁶) 2963567.8 186055447.2 94.9 1003427.1 4843.5 1519080.8 5.409E+12 Material Properties E (kgf/mm²) fy (kgf/mm²) α 20389.02 35.15 NA Demand/Capacity (D/C) Ratio (H1-1a) D/C Ratio Axial Ratio Flexural RatioMajor Flexural RatioMinor 0.727 0.369 + 0.356 + 0.002 Stress Check Forces and Moments (H1-1a) (Combo DStlS1) Location (mm) Pu (tonf) Mu33 (tonf-m) Mu22 (tonf-m) Vu2 (tonf) Vu3 (tonf) 5565.2 -80.1928 -39.9117 -0.1216 11.1465 0.031 Axial Force & Biaxial Moment Design Factors L Factor K Cm B1 B2 Cb Major Bending 0.941 1.213 0.378 1 1 2.184 Minor Bending 0.941 2.035 0.434 1 1 Axial Force and Capacities Pu Force (tonf) ϕPnc Capacity (tonf) ϕPnt Capacity (tonf) 80.1928 217.5067 653.173 Moments and Capacities Mu Moment (tonf-m) ϕMn Capacity (tonf-m) Major Bending 39.9117 99.5436 Minor Bending 0.1216 47.6198 Shear Design Vu Force (tonf) ϕVn Capacity (tonf) Major Shear 11.1465 86.8363 0.128 Minor Shear 0.031 242.0505 1.279E-04 Stress Ratio COLUMNAS W18X60 INTERMEDIAS ETABS 2013 Steel Frame Design AISC LRFD 93 Steel Section Check (Strength Summary) Element Details Level Element Location (mm) Combo Element Type Section Classification Story1 C29 3860.9 ENVOLVENTE Moment Resisting Frame W18X60 Seismic Design Code Parameters Φb Φc Φt Φv Φc,Angle 0.9 0.85 0.9 0.85 0.9 Section Properties A (mm²) I33 (mm⁴) r33 (mm) S33 (mm³) Av3 (mm²) Z33 (mm³) 11354.8 409571722.8 189.9 1771964.4 5649.7 2015608.9 J (mm⁴) I22 (mm⁴) r22 (mm) S22 (mm³) Av2 (mm²) Z22 (mm³) Cw (mm⁶) 903222.2 20853194.4 42.9 217193.7 4872.9 337573.5 1.03E+12 Material Properties E (kgf/mm²) fy (kgf/mm²) α 20389.02 35.15 NA Demand/Capacity (D/C) Ratio (H1-1b) D/C Ratio Axial Ratio Flexural RatioMajor Flexural RatioMinor 0.799 0.058 + 0.726 + 0.015 Stress Check Forces and Moments (H1-1b) (Combo ENVOLVENTE) Location (mm) Pu (tonf) Mu33 (tonf-m) Mu22 (tonf-m) Vu2 (tonf) Vu3 (tonf) 3860.9 -16.7635 -46.3013 0.1502 19.2322 -0.0793 Axial Force & Biaxial Moment Design Factors L Factor K Cm B1 B2 Cb Major Bending 0.919 1.71 0.85 1 1 2.191 Minor Bending 0.919 1.202 0.85 1 1 Axial Force and Capacities Pu Force (tonf) ϕPnc Capacity (tonf) ϕPnt Capacity (tonf) 16.7635 144.0049 359.2452 Moments and Capacities Mu Moment (tonf-m) ϕMn Capacity (tonf-m) Major Bending 46.3013 63.7701 Minor Bending 0.1502 10.3074 Shear Design Vu Force (tonf) ϕVn Capacity (tonf) Major Shear 19.2322 87.3626 0.22 Minor Shear 0.0793 101.2888 0.001 Stress Ratio. 4.5.2 Las acciones sísmicas son resistidas por una combinación de pórticos y muros estructurales. La expresión para el requisito de seguridad estructural es: Σλi Qi≤φRn (Suma de los productos de los efectos de las cargas y factores de carga) ≤(factor de resistencia)(resistencia nominal) (Los efectos de las cargas) ≤(la resistencia o capacidad del elemento estructural) Factores de carga y las combinaciones Donde U –la carga ultima D –cargas muertas (Dead load) L –cargas vivas (Live load) Lr –cargas vivas en techos (Roof Live load) S –cargas de nieve (Snow load) R –carga inicial de agua de lluvia o hielo (Rain water or ice load) W –fuerzas de viento (Wind load) E –Fuerzas de Sismo (Earthquake load) U = 1.4 D (Ecuación A 4‐1 del LRFD) U = 1.2D + 1.6L + 0.5(Lr o S o R) (Ecuación A 4‐2 del LRFD) Cuando hay cargas de impacto U = 1.2D + 1.6(Lr o S o R) + (0.5 Lr o 0.8 W) (Ecuación A 4‐3 del LRFD) U = 1.2D + 1.3W + 0.5L + 0.5(Lr o S o R) (Ecuación A 4‐4 del LRFD) U = 1.2D ±1.0E +0.5 L+0.2S (Ecuación A 4‐5 del LRFD) Existe un cambio en el valor de factor de carga para L en las combinaciones A4‐3, A 4‐4, A4‐5 cuando se trata de garajes, áreas de reuniones públicas y en todas las áreas donde la carga viva exceda de 100 psf, U = 1.2D + 1.6(Lro S o R)+(1.0 L o 0.8 W) (Ecuación A 4‐3’ del LRFD) U = 1.2D+1.3W+1.0L+0.5(Lro S o R) (Ecuación A 4‐4’ del LRFD) U = 1.2 D ±1.0 E + 1.0 L + 0.2S (Ecuación A 4‐5’ del LRFD) Cuando hay la posibilidad de levantamiento por las fuerzas de viento y sismo, U = 0.9 D ±(1.3 W o 1.0 E) (Ecuación A 4‐6 del LRFD) Las magnitudes de las cargas (D, L, Lr, etc.) Para lo cual tenemos que el ancho tributario de las viguetas es de 2m. Diseño de Diagrama unifilar de cargar para nave industrial Compartido . 푷풓ퟐ= 푃푒푠표 푟푒푙푙푒푛표 2 ~ 3,6 (푡표푛).  Fb=0= 0 3515= 2109 kg/cm² Esfuerzo permisible a flexión,  Mmax= wt x L²/8= 128125 kgcm 26, 2014 • 8 likes • 14,222 views Download Now Download to read offline Engineering Diseño practico de Nave Industrial Juan Carlos Torres Follow Working at Ingenieros Civiles Asociados S.A. de C.V. Advertisement Recommended Design basis report on-14.11.2016 bhavesh raysoni 5.5k views • 14 slides Método LRFD: Mexicali Manejo de personal, y documentación de procesos de Operación y Calidad en DHR's . Address: Copyright © 2023 VSIP.INFO. kL/Ry=80; Fs=1; Fa=1270 kg/cm² Como ya se especificó anteriormente se ingresarán las cargas distribuidas a cada vigueta. 59 1187 compresión Montante  Deflexión por carga total (Def t): wt= 22 kg/cm  Mmax= wt x L²/8= 78125 kgcm 55 -16417 tensión Diagonal izq o Diseño en la dirección x – x . Sorry, preview is currently unavailable. Warning: TT: undefined function: 32 IGC0304247H0 G10-10-10002: 1590119639351428292926 221232 35611 SALIDA DE DATOS DEL PROGRAMA 5 DIAGRAMA DE MOMENTOS FLECTORES.  Sx= Mmax/Fb= 613 cm³ < 694 cm³ bien,  Deflexión por carga viva (Def v): wv= 6 kg/cm 2 Cargas de diseño Match case Limit results 1 per page. Comentario, American Concrete Institute. 56 1187 compresión Montante MEMORIA DE CÁLCULO . CARGA DE VIENTO Lw = 40 Kg/m2. Tipos De Costos [d477jqmemm42]. 푷풓= Peso relleno ~ 8, 04 (ton) MEMORIA DE ESTRUCTURAS Es circunstancia esencial del matrimonio que los cónyuges vivan bajo el mismo techo I DEL BUQUE. WILLY APAZA QUISPE. NAVE Industrial DE Almacenamiento 15x15 m; . CARGA MUERTA Ld = 50 Kg/m2. Cel. Edificaciones cuyas fallas causan pérdidas de menor cuantía y normalmente la probabilidad de causar víctimas es baja, como cercos de menos de 1,50m de altura, depósitos temporales, pequeñas viviendas temporales y construcciones similares. L/240 = 3 cm > 2 cm bien,  Momento máximo: 1314276 kg-cm Se ha diseñado con 4 muelles de carga. !CONSTRUYENDO LA OBRA DEL  Cobertura Ligera , peso 16.75kg/m2 MUROS DE ESTRUCTURA. Los tipos de perfiles de suelos son cuatro: TIPO S1 S2 S3 S4 TABLA N° 02 PARAMETROS DEL SUELO DESCRIPCION Rocas o suelos muy rígidos Suelos intermedios Suelos flexibles o con estratos de gran espesor Condiciones excepcionales Tp(s) 0,4 0,6 S 1,00 1,20 0,9 1,40 * * Dónde: Tp: Periodo que define la plataforma del espectro para cada tipo de suelo. FACTOR DE AMPLIFICACIÓN SÍSMICA (C) De acuerdo a las características de sitio, se define el factor de amplificación sísmica (C) por la siguiente expresión: C=2.5 ( TpT ) ≤2.5 T es el periodo según se define en el Artículo 17 (17.2) ó en el Artículo 18 (18.2 a) de la norma E0.30. La nave consta de una planta baja de almacén más la zona de oficinas.  Carga viva (L): 120 kg/m² We've updated our privacy policy. Con estos datos ya podemos calcular el cortante Basal (V). Carga muerta entre piso (Dentre piso): 290 kg/m² Instant access to millions of ebooks, audiobooks, magazines, podcasts and more. *D50=D41: Per 2 ½”x 2 ½” verde calibre 7 diseo estructural. tensión  Fy= 3515 kg/cm² límite de fluencia Resistencia:  Sxe= 694 cm³ Documento III Rosa Mª Cid Baena Memoria de cálculo Diseño de una nave industrial destinada a logística 53 2.- Memoria. considerando las condiciones de apoyo, las características de las secciones y la Pmax= Aft= 195 73 kgs > 9496 bien Pmax= 12144. Pide presupuesto en menos de 1 minuto y gratis MEMORIA DESCRIPTIVA DEL PROYECTO EJECUTIVO DE LAS REDES DE AGUA POTABLE, ALCANTARILLADO SANITARIO Y PLUVIAL DEL PARQUE INDUSTRIAL SAN SEBASTIANITO. Guardar Guardar Memoria de Cálculo naves industriales para más tarde. 46 13094 compresión Diagonal izq Codi: EM1047. *D37=D54: Per 2 ½”x 2 ½” verde calibre 7 Cada estructura debe ser clasificada de acuerdo con las categorías indicadas en la Tabla N° 03. Memorias de Cálculo Memorias técnicas Cálculo de Corto Circuito Guia de Línea Masimo abr. 40 1597 compresión Diagonal der  Carga total Wt= 620 kg/m². 1,25 1,25 1,25 1,25 1,25 1,25 1,25 1,25 1,25 1,25 1,25 1,25 1,25 1,25 1,25 1,25 1,25 1,25 1,25 1. No se aplican a estructuras tipo péndulo invertido. PREDIMENSIONAMIENTO DE CERCHA. 4 MATERIALES: ESTRUCTURA METÁLICA  ACERO A36 , Para todos los elementos ESTRUCTURA DE CONCRETO  Concreto armado f’c=210 kg/cm2  Acero corrugado fy=4200 kg/cm2 COBERTURA DE TECHO. Para un ancho de 1 m: 2 ∗ 2 ∗ 1000∗ 100 Depto. Student’s book ( PDFDrive ), Proyecto Modular Probabilidad y Estadistica, 8 Todosapendices - Tablas de tuberías de diferente diámetro y presiones.  Deflexión por carga total (Def t): wt= 4 kg/cm E 0.60 – Norma de Concreto Armado (2009). de ING. Alumbrado Nave Industrial. Cuéntanos que trámites necesitas para poder ayudarte . Aparatos: 15 kg/m² Las columnas se han pre dimensionado con un área de 20cm2 y un momento de inercia de 700cm4 en la dirección fuerte y 350 cm4 en la débil. Our partners will collect data and use cookies for ad targeting and measurement. monterrey@indusgenesis.com Objeto del proyecto El objeto del presente proyecto tiene como finalidad efectuar los cálculos pertinentes del diseño de la nave industrial y su distribución en planta, además de la elección idónea de los . EBROAOKVYYYAMIMMPEQNTVUNCGOBUMUYEEWVNFANUNIP IDEALIZACION DEL TINGLADO METALICO, Fig. Our partners will collect data and use cookies for ad targeting and measurement. IRJET- Design and Analysis of Residential Multistory Building (G+5) by using ... Brazos Manufacturing - Automated Punch Count, Geotechnical engineering procedures for foundation, IEB-Presentation-Em-Prof-Elizabeth-Taylor.pdf.  D49=D42: P= -255 kgs. Máxima Admisible = L/360 = 1940/360 = 5 cm. CUBIERTA La cubierta de la nave constará de pórticos a dos aguas, con una pendiente del 14º en cada vertiente y apoyada sobre pilares metálicos. En caso contrario podrá usarse como (R) los valores establecidos en Tabla N°06 previa multiplicación por el factor de carga de sismo correspondiente. ퟎퟓ ∗ ퟏ ∗ ퟎ.ퟖퟓ ∗ ퟒퟐ. PER 2 ½” x 2 ½” verde; A= 10² tensión  Sx= Mmax/Fb= 737 cm³ < 871 cm³ bien,  Deflexión por carga viva (Def v): wv= 15 kg/cm En resumen, para Nave industrial utilizar lo siguiente:  Usar canal polín monten C de 9 pulgadas calibre 16 a cada 1 m.  Usar columna IPR Mipsa 12”x10” 310 mm de peralte, 16 de espesor de patín y 9. *D46=D45: Per 2 ½”x 2 ½” verde calibre 7 BRENDAGG2194. Memoria de calculo de una nave industria y una edificacion, Usar losacero con capa de concreto de 5 cms sobre lamina calibre 24,  Carga muerta (D): 100 kg/m² MEMORIA DE CÁLCULO DE UNA NAVE INDUSTRIAL 1 ANTECEDENTES El objetivo de la presente memoria de cálculo consiste en dar a conocer los criterios utilizados para el análisis y diseño de la estructura de un edificio para uso de coliseo de 03 pisos, cuyos planos (planta y elevación), se presentan adjunto al presente, el coliseo está proyectado para albergar a 4000 espectadores en sus tribunas, que son de 03 niveles, conformando un área construida de 10000 m2. forma de la estructura, como se ve en las gráficas adjuntas. CAPTURAS DE PREDIMENCIONADO DE COLUMNAS (m) CAPTURAS DE PREDIMENCIONADO DE CERCHAS (m) CAPTURAS DE PREDIMENCIONADO DE VIGUETAS (m) CAPTURAS DE PREDIMENCIONADO DE ARRIOSTRE O TENSORES (m) 3 ASIGNACIÓN DE CARGAS. Def t = 5 wT L^4 / 384 EI = 2 cm  Carga viva (L): 120 kg/m² 23 푚 =23 푐푚, El esfuerzo máximo 32 Ton/m2 es superior al permisible 11 Ton/m2, por lo que incrementara B = 1 m  Ix= 496 cm^ Obteniéndose las siguientes cargas axiales en kilogramos. [email protected] CARGAS DE VIENTO DE DISEÑO MÍNIMA SISTEMA PRINCIPAL RESISTENTE A CARGAS DE VIENTO [SPRFV] Para una edificación cerrada, parcialmente cerrada o para cualquier estructura, la carga de viento a usarse en el diseño de SPRFV no será menor a la multiplicación de 0.40 kN/m2 por el área de la edificación o . Realizar memorias de cálculo, modelado 3D de equipos, planos, informes y factibilidad económica de proyecto.-Participar en el desarrollo y llevar a cabo proyectos varios de: • Mejora de procesos (con orientación . En nuestro proyecto el valor de carga muerta impuesta ( debido a accesorios ,luminarias, etc y otros ) será de 30kg/ m2. Se hace lo mismo para la dirección negativa .. el viento en la dirección y no es crítico CARGA SISMOX: CARGA SISMOY: Las cargas de peso propio se calculan internamente través del software 4 COMBINACION DE CARGAS.  Sx= Mmax/Fb= 37 cm³ < 43 cm³,  Deflexión por carga viva (Def v): wv=1 kg/cm  D40=D51: P= 1597 kgs, L= 219 cms, compresión Los pórticos deberán ser diseñados para tomar por lo menos 25% del cortante en la base. El diseño de las mismas se muestra a continuación: 14 PLANOS: Ronald F. Clayton Necesitamos un ingeniero matriculado el cual pueda realizar una memoria de calculo para la fabricación de naves industriales, tanto las fundaciones como la estructura metálica. kL/Ry= 92; Fs=1; Fa=1115 kg/cm² Según informa Emergencias 112 Comunidad de Madrid, el accidente ha ocurrido a las cinco y media de la tarde en la calle Viento de la citada localidad.  Deflexión por carga total (Def t): wt=2 kg/cm 0033 ∗ 100 ∗ 45 = 15 푐푚 2 /푚. PROYECTO DE NAVE INDUSTRIAL. PER 2 ½” x 2 ½” verde; A= 10²  Sx= Mmax/Fb= 60 cm³ < 122 cm³,  Deflexión por carga viva (Def v): wv= 1 kg/cm 1.1.4.3. distintas cargas consideradas. Enter the email address you signed up with and we'll email you a reset link. El programa fue creado con una interface de fácil uso y entendimiento, en el que va pidiendo los datos paso a paso para el análisis y diseño de la estructura.  Fb=0= 0 3515= 2109 kg/cm² Esfuerzo permisible a flexión,  wt= Wt x separación= 250 kg/m *D39=D52: Per 2 ½”x 2 ½” verde calibre 7 Ing Estructuras de Naves Industriales.  Carga total Wt= 200 kg/m²,  Carga muerta (D): 100 kg/m² Capitulo B, sección B2 que nos dice utilizar la norma SEI/ASCE 7: ➢ Peso propio de la estructura = PERM1 (D), Nota: El proveedor indica que su cubierta es capaz de soportar hasta 171 kg/m, ➢ Carga de Viento 0. Mapa de Zonificación Sísmica Para nuestro proyecto, la edificación se encuentra ubicada en el departamento de Ica, provincia de Chincha, distrito de Chincha Baja la cual se encuentra ubicada en la Zona 3 según nuestro mapa de zonificación sísmica. 8 ANÁLISIS SISMICO ESTÁTICO: El Análisis sísmico estático se realizará de acuerdo a lo especificado en la norma E-0.30 de Diseño Sismo resistente. 45 ), De donde las dimensiones básicas serán: Edificaciones comunes, cuya falla ocasionaría pérdidas de cuantía intermedia como viviendas, oficinas, hoteles, restaurantes, depósitos e instalaciones industriales cuya falla no acarree peligros adicionales de incendios, fugas de contaminantes, etc. Este factor se interpreta como la aceleración máxima del terreno con una probabilidad de 10% de ser excedida en 50 años. Pmax= AFt=19573 kgs > -1241 bien Learn how we and our ad partner Google, collect and use data. Las combinaciones de cargas utilizadas son las combinaciones del LRFD. wv= Wv x separación= 120 kg/m, Se propone un PERFIL TUBULAR RECTANGULAR MIPSA: 5"X4" CALIBRE 3/8" a cada metro,  A= 37 cm² CONSTRUCCION DE ESTRUCTURAS METALICAS - PASCUAL URBAN. EBROAOKVYYYAMIMMPEQNTVUNCGOBUMUYEEWVNFANUNIP Tel. Activate your 30 day free trial to continue reading. El abandono de un buque o nave admite tres supuestos distintos: a) Cuando, estando el buque asegurado, se hace cesión al asegurador para que éste abone la cantidad en que se aseguró, b) Cuando el naviero no sólo hace abandono del buque, sino de . 45 13094 compresión Diagonal der Calculo electrico Nave Industrial. Cálculo de la Línea: ILUMI ENTRADA NAVE - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B1-Unip.o Mult.Falso Techo - Longitud: 50 m; Cos j: 1; Xu(mW/m): 0; PROYECTO: NAVE INDUSTRIAL USANDO LRFD Esta Memoria de cálculo comprende el análisis sísmico-resistente del modelo estructural adoptado para las estructuras metálicas tomando en consideración las recomendaciones de las siguientes normas: NORMA TÉCNICA DE EDIFICACIÓN E.020 CARGAS NORMA TÉCNICA DE EDIFICACIÓN E.030 DISEÑO SISMICO RESISTENTE CAMPO Nº 136 DE QUILOS (CACABELOS). Memoria. la sección transversal de cimentación aproximadamente un 67% (21/(1*11) = 1. L/240= 2 cm > 1 cm bien, Diseño de elementos de la armadura Fy=3230 kg,  D36=D55: P= -16417 kgs.  Carga muerta total (D): 310 kg/m² INDUSTRIAS GENESIS Y Se construye un modelo considerando todas las secciones definidas por el INDUSTRIAS GENESIS !CONSTRUYENDO LA OBRA DEL FUTURO...HOY 4.5.5 Para diseño por esfuerzos admisibles el valor de R será 6 (*) Estos coeficientes se aplicarán únicamente a estructuras en las que los elementos verticales y horizontales permitan la disipación de la energía manteniendo la estabilidad de la estructura. Pmax= AFt= 19573 kgs >16417 bien 60 1187 compresión Montante (**) Para estructuras irregulares, los valores de R deben ser tomados como ¾ de los anotados en la Tabla. Tipos de costos Costos fijos: son aquellos costos que la empresa debe pagar independientemente de su nivel de operación, es decir, produzca o no produzca debe pagarlos, ejemplos: Impuestos inmobiliarios (luz, gas, agua, internet, rentas), Alquiler de los vehículos de una empresa, Alquiler de los inmuebles (oficinas, depósitos), Personal de vigilancia. 7 PARÁMETROS SISMICOS: 1.5. L/360 = 2 cm > 1 cm bien  D50=D41: P= -2948 kgs.  Ix= 777 cm^ Comentarios. Luego la cortante basal será igual a: 0.4 x 1.0 x 2.5 x 1.4 V= 26971.82 6.0 V =6293.42 kg 9 ANALISIS DE VIENTO: 1.10. CVIENTO X – X (MÁS DESFAVORABLE), Coeficiente de Poisson, v = 0. Techo de lmina KR-18 o similar con pendiente de 15% en el lado hacia Reforma y 10% de pendiente hacia L/240= 2 cm > 2 cm bien, Momento máximo positivo: M= -m1+ rBx – ½ wtX²; dM/dx= rB- wtX=0 ; x=ra/wt= 4 mts, Propiedades geométricas de la viga propuesta: viga IPR 8"x8" 222 mm peralte 13 mm CATEGORÍA A Edificacione s Esenciales TABLA N° 03 CATEGORÍA DE LAS EDIFICACIONES DESCRIPCIÓN Edificaciones esenciales cuya función no debería interrumpirse inmediatamente después que ocurra un sismo, como hospitales, centrales de comunicaciones, cuarteles de bomberos y policía, subestaciones eléctricas, reservorios de agua. Carga muerta azotea (Dazotea): 290 kg/m² Ft=0= 0= 1938 kg/cm² Nestor Luis Sanchez, design philosophy in structure design in civil engineering, EDUARDO H. PARE 10 METHODS TO AVOID WATER LEAKAGES ON BUILDING CONSTRUCTION, Session 5 design of rcc structural elements PROF YADUNANDAN, DESIGN OF RCC ELEMENTS SESSION 5 PROF. YADUNANDAN, INTRODUCTION TO STRUCUTRAL DESIGN RCC PRESENTATION. Para la estructura de las losas de techo, se consideró tanto losas nervadas como losas aligeradas de 0.20 y o.25 m de espesor. Madera (Por esfuerzos admisibles) 9,5 6,5 6,0 8 7 6 4 3 7 4.5.1 Por lo menos el 80% del cortante en la base actúa sobre las columnas de los pórticos que cumplan los requisitos de la NTE E.060 Concreto Armado. En nuestro caso solo acero A36, Asignación de las secciones de pre dimensionamiento. SOBRECARGA DE CUBIERTA (Lr) desfavorable) Memoria de cálculo de nave industrial. Viernes, 21 de Enero de 2011, 1:32:22 PM MEMORIA DE CALCULO Treball Final de Grau en Enginyeria Mecànica.  Sx= Mmax/Fb= 865 cm³ < 871 cm³ bien,  Deflexión por carga viva (Def v): wv=15 kg/cm El proyecto contempla la construcción de rampas, debajo de la edificación para el acceso de los camarines, cancha y tribunas, los cuales son independientes. PROYECTO: NAVE INDUSTRIAL USANDO LRFD Esta Memoria de clculo comprende el anlisis ssmico-resistente del modelo estructural adoptado para las estructuras metlicas tomando en consideracin las recomendaciones de las siguientes normas:. calculo de nave industrial. Dual (4.5.2). PER 2 ½” x 2 ½” verde; A= 10² (81) 83 33 34 53, Cel. EISUR SAC Proyecto elaborado por EISUR Estructura para uso industrial Junio 2019 Memoria descriptiva del proyecto, MEMORIA DE ESTRUCTURAS PROYECTO: NAVE INDUSTRIAL USANDO LRFD Esta Memoria de cálculo comprende el análisis sísmico-resistente del modelo estructural adoptado para las estructuras metálicas tomando en consideración las recomendaciones de las siguientes normas:  NORMA TÉCNICA DE EDIFICACIÓN E.020 CARGAS  NORMA TÉCNICA DE EDIFICACIÓN E.030 DISEÑO SISMICO RESISTENTE  NORMA TECNICA DE EDIFICACION E-090 ESTRUCTURAS METALICAS MODELADO DE NAVE INDUSTRIAL EN ETABS La estructura es de un uso industrial y con ciertas configuraciones estructurales alternativas en la parte frontal Se realizará un análisis utilizando el programa ETABS V13.1.1 como resultado de ello se obtendrá la respuesta estructural (deformaciones y esfuerzos) de la estructura. . o Viento eje (Y – Y) (velocidad = 42 m/s ≈ 153 km/hr) = Cviento y – y Valor Ancho o Luz L 22 Largo F 58 Distancia entre Arcos d 4.83 Fl, Memoria descriptiva del proyecto estructural MEMORIA 1.- ... (nave existente). Los arriostres han sido modelados con una sección circular, de 3cm de diámetro. El proyecto constará de los documentos de: Memoria Descriptiva, Anejos a la Memoria, Pliego de Condiciones, Planos, Medición y Presupuesto. L/180= 2 cm > 0 cm bien columnas según corresponda. Patricia Pauloni. tensión Tel. CANALES QUINONES CARLOS EDIFICIO SOTANO 12 PISOS, PONTIFICIA UNIVERSIDAD CATOLICA DEL PERU Facultad de Ciencias e Ingeniería, UNIVERSIDAD AUTONOMA CHAPINGO DISEÑO DE ARMADURAS PARA TECHO TESIS PROFESIONAL Que como requisito parcial Para obtener el titulo de: INGENIERO EN IRRIGACIÓN, TESIS: ANÁLISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL EN ACERO, DE UNA NAVE INDUSTRIAL CON LAS ESPECIFICACIONES A.I, Estructuras Metálicas Tecnología Hoy 1 Estructuras Metálicas CONTENIDO, Diseño y Cálculo de Tanques de Almacenamiento, Tesina ANALISIS Y DISEO ESTRUCTURAL DE UNA VIVIENDA DE DOS PLANTAS, TRABAJO DE GRADUACION ALLAN FERNANDO CASTRO CZECH, MANUAL DE presupuesto de OBRAS MUNICIPALES, CAPITULO VI: DETERMINACION DE TAKE-OFF EN UNA CONSTRUCCION VERTICAL FUNDACIONES ESTRUCTURA DE CONCRETO MAMPOSTERIA TECHOS Y FASCIAS ACABADOS, UNIVERSIDAD PRIVADA ANTENOR ORREGO UNIVERSIDAD PRIVADA ANTENOR ORREGO, ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL ESCUELA DE INGENIERÍA APLICACIÓN DEL MÉTODO DE ELEMENTOS FINITOS Y, caracteristicas y propiedades de los materiales, 017-Tesis-APLICACION DEL METODO DE DISEÑO LRFD (LOAD REDUCTION, FACTOR DESIGN ) CONTEMPLADO EN NORMA (2), UNIVERSIDAD DE EL SALVADOR FACULTAD MULTIDISCIPLINARIA ORIENTAL DPTO DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA, Diseño de Concreto Reforzado Jack C. McCormac Russell H. Brown CivilFree.com 8 edicion macorman, Diseno de Concreto Reforzado 8a Mc Cormac, ESTUDIO DE ALTERNATIVAS ESTRUCTURALES PARA EL TECHADO DE UN EDIFICIO DE OFICINAS, DISEÑO DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES EN EDIFICIOS DE CONCRETO REFORZADO, PONTIFICIA UNIVERSIDAD CATÓLICA DEL PERÚ FACULTAD DE CIENCIAS E INGENIERÍA " ESTUDIO DE ALTERNATIVAS ESTRUCTURALES PARA EL TECHADO DE UN EDIFICIO DE OFICINAS " Tesis para optar el Título de Ingeniero Civil, que presenta el bachiller, ANÁLISIS Y DISEÑO DE LA SUPERESTRUCTURA DE UN PUENTE VIGA-LOSA DE CONCRETO ARMADO DE 20 METROS DE LONGITUD, SEGÚN NORMAS DE AASHTO STANDARD Y AASHTO LRFD, MEDIANTE LA APLICACIÓN DE RECURSOS INFORMÁTICOS, Diseño de Concreto Reforzado Jack C. McCormac Russell H. Brown 8 edicion, Diseño de Concreto Reforzado 8 edicion -, Diseño de concreto reforzado, 8va Edición Jack C. McCormac FREELIBROS.ORG, CANALES QUINONES CARLOS EDIFICIO SOTANO 12 PISOS 1, Diseno de Concreto Reforzado 8a Ed Mc Cormac, Tesis Diseno Estructural de una Institucion Educativa, UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERIA Facultad de Tecnología de la Construcción Curso de Obras Verticales ANÁLISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL DE UNA VIVIENDA DE DOS PLANTAS Tesina para optar al Título de, UNIVERSIDAD DE LOS ANDES FACULTAD DE INGENIERÍA ESCUELA DE CIVIL MÉRIDA – VENEZUELA, MANUAL DE presupuesto de OBRAS MUNICIPALES .pdf, Diseño Estructural - Roberto Meli Piralla. Memoria de Calculo NAVE Industrial Metalica, Copyright © 2023 StudeerSnel B.V., Keizersgracht 424, 1016 GC Amsterdam, KVK: 56829787, BTW: NL852321363B01, Universidad Mayor Real y Pontificia San Francisco Xavier de Chuquisaca, Universidad Indígena Boliviana Aymara Tupak Katari, Informe Fisicoquimica - II Calor de Neutralizacion, Banco de preguntas de Histologia I (Generalidades), Tanque de hormigón armado enterrado con losa que soporta parqueo, Para la red contra Incendio CAP. La presión P2 Se asignara en las vigas y columnas de los pórticos frontal y posterior teniendo en cuenta su ancho tributario . Son calculos de una edificacion y una nave industrial sobre la estructura de ace... Clasificación de las universidades del mundo de Studocu de 2023,  Columna ABC: 22682. Objeto del proyecto. Programa creado en Excel para calcular una nave industrial o bodega mediana a un agua desde la cimentación hasta la soldadura y los tornillos. CALCULO DE LA CAMARA DE BOMBEO DE DESAGÜE CBD-01. kL/Ry=79; Fs=1; Fa=1281 kg/cm² IWSPKOXCDREAPGNQTAGURBFGUDOQPDBMRLZATEUWHDFMEXUGHCNNJIKF NORMA TCNICA DE EDIFICACIN E.020 CARGAS 푒푥< 푏 6⁄ = 0. *D47=D44: Per 2 ½”x 2 ½” verde calibre 7 *D38=D53: Per 2 ½”x 2 ½” verde calibre 7 Deformaciones: las deformaciones globales de los distintos componentes de las 0033 ∗ 100 ∗ 45 = 15 푐푚 2 /푚, 2 ∗ 3 ∗ 1000∗ 100 Def t = wt L^4 / 384 EI= 2 cm Análisis dimensional Laboratorio de Análisis Químico Instrumental Para Ingenieros, Ejemplo del estado de costos de producción y ventas, Cambridge English Empower A1. 38 -4775 tensión Diagonal der Def v = wv L^4 / 384 EI = 1 cm Ft=0= 0= 1938 kg/cm² 61 1187 compresión Montante Para nuestro caso c=2.5 en edificaciones de baja altura 1.8. Proyecto : Localidad: ICA. 0. ZONIFICACIÓN (Z) El territorio nacional se considera dividido en tres zonas, como se muestra en la Figura N° 01. Ciclo endometrial 58 1187 compresión Montante PER 2 ½” x 2 ½” verde; A= 10 cm² Ry= 2 cms Para elemento Metálicos: BARLOVENTO SOTAVENTO ESTADO Presión = 29.48 kg/m2 Succión = -22.12 kg/m2 VIENTO 1 VIENTO2 10 ANÁLISIS ESTRUCTURAL: El análisis estructural de la edificación se realizará mediante el software SAP2000 V.16 que resuelve diferentes tipos de estructuras haciendo uso de los elementos finitos como modelos matemáticos para la resolución de todo tipo de estructuras. Entonces : En el programa introduciendo estos valores : El peso de la estructura se obtendrá para un edificio categoría C sumando a la carga muerta el 25 % de la carga viva como manda el RNE. Páginas: 5 (1168 palabras) Publicado: 21 de noviembre de 2011. 64659 Monterrey, Nuevo León. memoria de calculo de nave industrial nave by anthony_ontiveros_3. Para nuestro caso la edificación es de categoría C, como se puede ver en la siguiente tabla. 10/01/2023 Actualizada 20:24. considerando las reducciones correspondientes por efecto de esbeltez, pandeo, Monterrey, Nuevo León  Montantes: GUÍA TÉCNICA DE APLICACIÓN: REGLAMENTO DE SEGURIDAD CONTRA INCENDIOS EN LOS ESTABLECIMIENTOS INDUSTRIALES, PROYECTO DE CÁLCULO DE LA ESTRUCTURA DE UNA NAVE INDUSTRIAL, Dialnet ProblemasDeResistenciaDeMateriales. El coeficiente de uso e importancia (U), definido en la Tabla N° 03 se usará según la clasificación que se haga. Máxima = 3 cm (Cercha Principal), Longitud tramo Viga Celosía = 19 m = 1940 cm 2022. Civil Engineering. By whitelisting SlideShare on your ad-blocker, you are supporting our community of content creators. www.indusgenesis.com Compartir.  Carga total sobre larguero: L/180= 2 cms > 0 cm bien 41 -2948 tensión Diagonal der INDICE. tensión 푦, La sección minima de armado para 1 m de ancho es:  D37=D54: P= -9496 kgs. La nave consta de una planta baja de almacén más la zona de oficinas. Avenida Diego Montemayor y Reforma Colonia, CALCULO DE NAVE INDUSTRIAL Dimensiones del Arco Desig. –obtenerse en los reglamentos de construcción vigentes o en la especificación ASCE 7.93. Diseño i construcción de una nave industrial, Problemas de resistencia de materiales. DATOS DEL PROYECTO. Pmax= AFa=11262 kgs > 1597 bien WORKSHOP TECHNOLOGY- Shaper and Milling machine. - American Institute of Steel Construction (AISC). 1.1 Ubicación. Fmax= AFt=51492 kgs > 39583 bien Learn how we and our ad partner Google, collect and use data. Del análisis se obtienen los siguientes resultados Las cargas presentes en la estructura serán ingresadas al programa como se muestra a continuación. Para acceder a la parcela se han situado cuatro entradas para vehículos de carga-descarga y para el personal. Def. Free access to premium services like Tuneln, Mubi and more. Factor de Zona del Proyecto: 0.40 (ZONA 3) 1.6. 1590119639351428292926 221232 35611 - Refuerzo de nave Industrial para montaje de puente grúa de mayor capacidad - Adquisición y montaje de puentes grúa . Teoria de las dos celulas, M09 S1 Mesoamérica PDF - material de apoyo, Diferencias entre los métodos clásicos y los métodos Instrumentales de análisis- Cabrera Segovia, Comunicacion-efectiva-en-el-trabajo compress, Cómo interpretar el test de la figura humana de Karen Machover, Examen, preguntas y respuestas - Huesos del cráneo, 183037545 Instructivo Turista Mundial Clasico, Practica 1 DETERMINACIÓN DE PUNTO DE FUSIÓN, MAPA Conceptual Niveles DE Organización DE LA Materia, Actividad integradora 2. Se ha diseñado con 4 muelles de carga. estructura están bajo los límites admisibles por lo que no se compromete la PROYECTO: NAVE INDUSTRIAL USANDO LRFD Esta Memoria de cálculo comprende el análisis sísmico-resi, Viernes, 21 de Enero de 2011, 1:32:22 PM Páginas: 27 (6677 palabras) Publicado: 21 de noviembre de 2013. Otras estructuras de acero. INDUSTRIAL. Proyecto donde se realiza el proceso de diseño y construcción de una nave industrial para el desarrollo de productos relacionados con la fabricación de interiores del Audi Q3. *Usar Per 6”x3” azul calibre 2, Edificio de dos pisos para oficinas 28 m x 25 m,  Carga muerta (D): 290 kg/m² *Usar Per 6”x3” azul calibre 2 Now customize the name of a clipboard to store your clips. Este trabajo consiste en disear una nave industrial a base de zapatas corridas, muros colindante de block, columnas de concreto, Armaduras Gnesis principales y secundarias de PTR, entramado de PTR.